22
3. Spínací frekvence
fs volena dle požadavku velikost jádra také brán ohled vysokofrekvenční
rušení, které měnič přenáší zpět distribuční sítě. Čím menší střída,
tím vyšší efektivní špičkový proud (tedy vodivé přepínací ztráty) ale také tím nižší jsou
napěťové pulzy tranzistoru.NÁVRH SILOVÉ ČÁSTI BLOKUJÍCÍHO MĚNIČE
V této kapitole představen návrh výpočtu konkrétní topologie silové části blokujícího
měniče podle požadovaných (stanovených) vstupních výstupních parametrů obvodu. tranzistorů MOSFET roste jeho výdržným napětím
UDS,max strmě nahoru odpor RDSON, který představuje vodivostní ztráty.
. Ostatní parametry (účinnost měniče ηm, činitel plnění jádra
kp,Cu, proudová hustota jsou voleny ohledem předchozí zkušenosti návrhem
měniče.1 Stanovení vstupních veličin
Před samotným návrhem třeba stanovit parametry, pro které chceme měnič
dimenzovat, zejména pak výstupní parametry:
• výstupní proud tekoucí baterie
• Uout =14,4 napětí výstupních svorkách měniče
• Uf,ef 230 vstupní napětí sítě (efektivní hodnota)
Také třeba určit vstupní parametry samotného měniče, které budou uvažovat
v rámci návrhu, které odpovídají reálným hodnotám pro tuto aplikaci vhodných:
• 0,3
• 100 kHz
• Bmax 0,25 T
• %
• kp,Cu 0,25
• 3,5 A/mm2
Střída volí ohledem optimální provoz měniče.
3. kompromis mezi
výkonovou ztrátou tranzistoru jeho napěťovým dimenzováním. Je
zde popsán návrh jednotlivých prvků transformátoru (včetně výběru jádra), vstupního
usměrňovače, spínacího MOSFET tranzistoru (včetně dimenzování ochrany tranzistoru
proti přepětí) dále součástek sekundární straně výstupní diody, filtračního
kondenzátoru výstupního filtru. Sycení jádra Bmax voleno ohledem
na použitý materiál (ferit)
