V knize jsou probrány základy obecné energetiky, teorie tepelné energetiky a schémata jaderných a tepelných elektráren spalujících klasická paliva. Značná pozornost je věnována provozním otázkám, teplárenství a centralizovanému zásobování teplem. Jsou popsány druhy vodních a palivových hospodářství, odstraňování tuhých zbytků a vliv elektrárny na životní prostředí. Kniha je zaměřena na řešení celkové koncepce výrobního bloku velkých elektráren a tepláren. Publikace je určena pracovníkům v elektrárnách a teplárnách, v projekčních a výzkumných ústavech, ve výrobních a montážních organizacích, v centrálních orgánech a rovněž studentům vysokých škol.
2-24. Zvyšování tlaku vstupní
páry musí být proto provázeno současným zvyšováním teploty páry, nebo musí
být jiným opatřením zajištěno, aby vlhkost páry konci expanze nebyla větší
než %. Tato tlaková úroveň však nutně vyžaduje
současné přihřívání páry (viz kap. Kromě toho vzrůstají ztráty
vnitřní vnější netěsností.
68
.:
a) Pára vysokém tlaku malý měrný objem.4). malých turbín pak vycházejí
velmi krátké lopatky okrajové ztráty jsou velké.
b) Zvětšováním tlaku vstupní páry zvyšuje vlhkost páry konci expanze. 2.
Zvyšování tlaku vstupní páry omezeno jednak pevnostními možnostmi ma
teriálu při vysokých teplotách, které jsou dané době dispozici, jednak tím, že
při zvyšování tlaku vzrůstají některé ztráty, které mají vliv celkovou účinnost
centrály.. Kromě toho tlaková úroveň vstupní páry vliv konstrukci turbíny,
kotle, napáječky atd.Termickou účinnost oběhu můžeme rovněž vyjádřit vztahem
HiS . Pro kotle průtočné často
volí tlak nadkritický (24 MPa více).
To nepříznivý vliv termodynamickou účinnost turbíny vzrůstá nebezpečí
výraznější eroze oběžných lopatek vodními kapičkami.
U velkých elektrárenských bloků tlak vstupní páry vliv též typ použitého
kotle.4. Použijeme-li kotel přirozenou cirkulací, není možno volit tlak vyšší než
17 MPa vzhledem zajištění cirkulace kotli.
tjto ----------— (2-94)
91 -
í^iS
d is
takže podmínka pro maximum rjto shodná podmínkou -T- I—- neboli
ds \q2
dllls dq2 d%t
H <?2 *kt
(2-95)
Z této podmínky vyplývá grafická konstrukce pro určení optimálního tlaku, jak
je znázorněno obr. třeba poznamenat, tento postup velmi zjed
nodušen, neboť nepřihlíží vlivu koncové vlhkosti páry účinnost turbíny, vlivu
tlaku ztráty vnitřní netěsností turbíny, příkonu napáječlcy atd
