V knize jsou probrány základy obecné energetiky, teorie tepelné energetiky a schémata jaderných a tepelných elektráren spalujících klasická paliva. Značná pozornost je věnována provozním otázkám, teplárenství a centralizovanému zásobování teplem. Jsou popsány druhy vodních a palivových hospodářství, odstraňování tuhých zbytků a vliv elektrárny na životní prostředí. Kniha je zaměřena na řešení celkové koncepce výrobního bloku velkých elektráren a tepláren. Publikace je určena pracovníkům v elektrárnách a teplárnách, v projekčních a výzkumných ústavech, ve výrobních a montážních organizacích, v centrálních orgánech a rovněž studentům vysokých škol.
Pak zvolené koncové tep-
161
. Potom tepelná bilance tvar
(obr. 3-13)
Q -AfvCpv(^v2 ^vl) -Mp(ip *kl) “I” -3^k(*k2 Jkl) (3-43)
Při podrobném projekčním řešení vždy volí velikost výměníků podle výrob
ních typů, tak, aby vždy několik dispozičně technologicky souvisících vý
měníků bylo typově velikostí pokud možno stejných. nánosů,
s tloušťka stěny, popř. nánosů.
Velikost součinitele prostupu tepla závisí pracovní látce konstrukci
výměníku.
Střední logaritmický tepelný spád počítá známého vztahu
(3-37)
I p-~ <Y1
AÍ2 tv2
Jestliže výměníku zaváděna přehřátá topná pára dochází podchlazení
kondenzátu, třeba rozdělit při výpočtu celkovou teplosmennou plochu na
jednotlivé části (viz obr.NCpy(t^y í)j)
často setkáváme výměníkem vytápěným párou, něhož kaskádován
kondenzát tlakově výše položeného výměníku.
Často součinitel prostupu určuje podle zjednodušených podkladů výrobce pro
daný typ výměníku. (3-40)
Střední logaritmické spády jsou
Ařsp jvg) 41a)
lil -
tm tMX
\ (rm t\y) (trn tYX) ,
— ~--------~-------------- (á“41b)
ln-*"
Y X
A- (^k <vl \^m ^vy) -
Arsk -------------- --------------------- (3-41c)
f|j řvi
Iři -------------
tm tvy
a musí platit tepelné bilance
Qp -^řp(*p MyCpytyv2 ^va) |
Qm -Mp(iff vCpv(tvx ívj/) (3-42)
Qk i]j) M.kde součinitel přestupu tepla straně vody straně páry,
X tepelná vodivost stěny teplosměnné plochy, popř. Zhruba lze však počítat těmito hodnotami:
k 0,6 1,0 m~2°G při sdílení tepla přehřáté páry vody,
k 1,9 2,6 m-2 při sdílení tepla mokré páry vody,
k 0,3 0,6 m~2°C při sdílení tepla vody vody. 3-12)
Q (3-38)
8 (3-39)
Sp -----, Qk
