|
Kategorie: Diplomové, bakalářské práce |
Tento dokument chci!
Cílem práce je navrhnout jednočinný blokující měnič dle zadaných parametrů splňující požadavky norem pro elektromagnetickou kompatibilitu. Práce detailně popisuje návrh zdroje a jsou v ní shrnuty zásady pro návrh plošného spoje. Při návrhu zdroje byly uplatněny poznatky z řady srovnávacích měření vlivu konstrukce spínaného zdroje a volby použitých součástek na rušivé vyzařování do sítě. Významná část práce je věnována způsobům měření rušení do sítě (Conducted EMI) a oddělení soufázové a protifázové složky rušení. Je popsáno snadno realizovatelné měření rušení v časové oblasti. V závěru bylo provedeno ověřovací měření navrženého zdroje.
(6.12)
Efektivní proudy primárním sekundárním vinutím jsou pak
√ (6. (6. 3. (6. Při uvážení max.p 175 mΩ
SS odpor sekundárního vinutí Rdc.13)
√ (6.aux 127 mΩ
Převodní poměr 0,133
Indukčnost primárního vinutí 384 µH
Indukčnost sekundárního vinutí 7,8 µH
Indukčnost pomocného vinutí Laux 8,2 µH
Rozptylová indukčnost Lleak 4,68 µH
Vodiče pro transformátor volíme ohledem skinefekt.
pracovní frekvence 100 kHz hloubka vniku pro měděný vodič
√ (6.
Tab.16)
Sekundární pomocné vinutí budou mít shodně
.14)
Špičkový proud sekundárním vinutím pak bude
.17)
Potřebná délka vzduchové mezery je
. Při vinutí
. Výsledné parametry transformátoru
Počet závitů primárního vinutí 30
Počet závitů sekundárního vinutí 4
Počet závitů pomocného vinutí Naux 4
SS odpor primárního vinutí Rdc.18)
Skutečné hodnoty byly přizpůsobeny dostupnému jádru danou vzduchovou
mezerou jsou spolu naměřenými hodnotami uvedeny Tab. Pro sekundární vinutí bylo pro dosažení nízkého stejnosměrného odporu a
omezení vlivu skinefektu použito paralelně lanko 30x0,1 mm. (6.15)
Teoretický počet závitů primárního vinutí určíme při znalosti parametrů jádra jako
.s mΩ
SS odpor pomocného vinutí Rdc.19)
Proto nemá význam používat vodiče průměru větším než dvojnásobek této
hodnoty.39
( )
. Primární vinutí bylo tedy vinuto dvěma třikrát izolovanými dráty průměru
0,4 mm. (6
